QQ交談伊藤YT8000DCE發(fā)電機
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- 上海伊謄實業(yè)有限責(zé)任公司
- 2019-04-18 16:39:24
- 上海市
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【簡單介紹】
【詳細說明】
伊藤YT8000DCE發(fā)電機基礎(chǔ)混凝土均為大體積混凝土結(jié)構(gòu)。大體積混凝土施工的重點和難點即為有害溫度裂縫的控制。本文以貴陽市花果園貴陽街高度近340m的雙子塔筏板基礎(chǔ)為例,從配合比試配設(shè)計、施工仿真模擬分析、施工組織和工藝重點、外部保溫和內(nèi)部降溫相結(jié)合的溫控措施4個方面,詳細闡述了各階段操作要點,從而有效控制有害溫度裂縫的產(chǎn)生,保證施工質(zhì)量。準(zhǔn)頁2井是新疆國土資源系統(tǒng)*施工的頁巖氣調(diào)查井之一。該井設(shè)計井深1700 m,實際完鉆井深1617.18m,取心井段巖心采取率達到*,工程質(zhì)量*地質(zhì)要求。該井出氣情況良好,鉆井施工技術(shù)較為成功。從鉆井設(shè)備的選擇依據(jù),井身結(jié)構(gòu),取心鉆具、鉆頭的選擇使用情況,鉆進技術(shù)參數(shù),鉆井液的使用情況等方面詳細介紹了準(zhǔn)頁2井的鉆井施工技術(shù)。同時,對施工中存在的技術(shù)和安全施工的問題進行了必要的分析探討。
詳細參數(shù)伊藤YT8000DCE發(fā)電機
| 8KW汽油發(fā)電機 | |
| 產(chǎn)品型號 | YT8000DCE/S |
| 頻率(Hz) | 50 |
| zui大輸出功率 | 8(KVA) |
| 額定電壓 (V) | 220 |
| 額定輸出功率 | 7.5(KVA) |
| 功率因素 | (COSΦ)1 |
| 發(fā)動機型號 | EM420 |
| 容積（L） | 15 |
| 連續(xù)工作時間 | 8小時 |
| 型式 | 單缸 四沖程 風(fēng)冷 |
| 排量 (ml) | 420 |
| 發(fā)動機zui大功率輸出 | (HP/rpm)15 |
| 啟動系統(tǒng) | 手/電起動 |
| 相數(shù) | 單相/三相 |
| 噪音（dB） | 74 |
| 燃油 | 車用無鉛汽油 |
| 機組 | L*W*H |
| 包裝尺寸 (mm) | 720*560*580 |
| 凈重(kg) | 95 |
| 售后服務(wù) | 伊藤原裝 全國聯(lián)保 |
| 質(zhì)量保證 | 質(zhì)保一年終身維護 |
| 產(chǎn)品信息 | 含16%增值稅 |
柴油發(fā)電機組通風(fēng)散熱的情況下，提高機組的低噪聲特性是目前的主要研究方向。本文主旨是通過對中小功率柴油機組表面聲輻射的分析和隔聲罩噪聲傳遞及熱分析，為柴油發(fā)電機組的結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供理論依據(jù)。本文以6kw柴油機發(fā)電機組為研究對象，通過聲學(xué)邊界元法進行了聲學(xué)建模和表面振動聲輻射預(yù)測。根據(jù)聲學(xué)傳遞向量(ATV)，分析了DX、DJ和B5三種不同減振墊對柴油發(fā)電機組表面噪聲輻射的影響。并且在此聲學(xué)分析的基礎(chǔ)上，進行了板塊聲學(xué)貢獻量的分析，并對主要噪聲頻率段柴油機組不同部件的聲學(xué)貢獻進行了分類，明確了柴油機組主要改進部件。此外，為了評估隔聲罩的隔聲性能，對6kw和200kw*型柴油發(fā)電機組分別進行了表面聲壓級測量和近場聲壓測量。根據(jù)表面聲壓測量，6kw*型柴油發(fā)電機組隔聲罩結(jié)構(gòu)滿足噪聲設(shè)計。試驗過程中發(fā)電機組散熱性能較差，據(jù)此提出對其隔聲罩進行熱分析。同時根據(jù)近場聲壓測量，200kw*型柴油發(fā)電機組隔聲罩排風(fēng)通道區(qū)域噪聲較大，明確了噪聲優(yōu)化對象。在實驗分析的基礎(chǔ)上，為了研究200kw*型柴油發(fā)電機組排風(fēng)通道結(jié)構(gòu)對噪聲傳遞的影響，對排風(fēng)通道內(nèi)流體模型進行了聲學(xué)有限元分析。
柴油發(fā)電機組運行時引起的振動和噪聲會降低機械設(shè)備的可靠性,*器儀表的正常工作,影響船員和乘客的身心健康,對于艦船和游艇等對隔振要求嚴(yán)格的艦船,傳統(tǒng)的單層隔振系統(tǒng)已經(jīng)無法滿足隔振的需求,浮筏隔振系統(tǒng)擁有隔振效果好、布置靈活、節(jié)省空間等諸多優(yōu)點,越來越多的應(yīng)用到游艇和艦船上。本文以船舶柴油發(fā)電機組隔振為例,建立了柴油發(fā)電機組浮筏隔振系統(tǒng)有限元模型,對其進行振動特性分析以驗證其隔振性能。依據(jù)隔振原理,本文首先計算出浮筏隔振系統(tǒng)的上下層隔振器的剛度和阻尼,在ANSYS中建立柴油發(fā)電機組浮筏隔振系統(tǒng)有限元模型,分析中間筏體質(zhì)量對隔振效果的影響,對4組中間筏體質(zhì)量不同的浮筏隔振系統(tǒng)進行約束模態(tài)分析,對4組不同質(zhì)量的中間筏體進行自由模態(tài)分析,對比模態(tài)分析結(jié)果確定了合適的中間筏體。然后對浮筏隔振系統(tǒng)進行諧響應(yīng)分析,確定浮筏隔振系統(tǒng)的Y向共振頻率,分析浮筏隔振系統(tǒng)結(jié)構(gòu)阻尼對隔振效果的影響,諧響應(yīng)分析結(jié)果表明整個系統(tǒng)的Y向共振頻率為7Hz；系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)阻尼可以明顯降低共振頻率附近的振動,而對遠離共振頻率的振動影響不大。后對浮筏隔振系統(tǒng)和單層隔振系統(tǒng)的隔振效率進行對比,建立了單層隔振系統(tǒng)的有限元模型,計算了柴油發(fā)電機組運行時產(chǎn)生的擾動力,分7種工況分別對浮筏隔振系統(tǒng)和單層隔振系統(tǒng)進行瞬態(tài)動力學(xué)分析,分析結(jié)果表明7種工況下浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效率均明顯高于單層隔振系統(tǒng)的隔振效率。振動特性分析表明,本文中建立的船舶柴油發(fā)電機組浮筏隔振系統(tǒng)具有很好的隔振效果,為以后的浮筏隔振系統(tǒng)設(shè)計提供參考。
通過改變吸聲結(jié)構(gòu)安裝位置、吸聲材料聲阻抗特性和出風(fēng)口處結(jié)構(gòu)，對比分析了其聲場聲壓的變化。通過仿真分析驗證了排風(fēng)通道隔聲性能較差的主要原因，確定了隔聲罩結(jié)構(gòu)參數(shù)變化與隔聲性能的關(guān)系。后，為了研究6kw*型柴油發(fā)電機組排風(fēng)通道結(jié)構(gòu)對風(fēng)阻的影響，通過計算流體力學(xué)方法(CFD)分析了排風(fēng)通道內(nèi)的壓力場和流場分布，研究了排風(fēng)通道內(nèi)風(fēng)阻的影響因素。通過改變阻風(fēng)板、消聲器相對位置和排風(fēng)出口形狀、尺寸，對比風(fēng)阻變化及流體流速變化。仿真結(jié)果表明移動阻風(fēng)板，擴大排風(fēng)通道體積及移動消聲器相對阻風(fēng)板的距離可以減小風(fēng)阻，同時增大排風(fēng)出口處U型擋板寬度及減小金屬柵格寬度可以減小風(fēng)阻，當(dāng)不考慮排風(fēng)出口處吸音海綿表面粗糙度時其厚度對風(fēng)阻影響不大。在建筑工程施工中,混凝土施工有著十分重要的作用,對于其技術(shù)要求更是十分的嚴(yán)格,混凝土施工技術(shù),現(xiàn)今在建筑工程施工中得到了廣泛的利用。本文就混凝土技術(shù)在建筑工程施工中的應(yīng)用進行了分析,希望能夠?qū)ㄖこ淌┕て鸬揭欢ǚe極的影響。
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